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對(duì)新型非砂輪磨削工具—單層釬焊砂盤的硬質(zhì)合金磨粒在砂輪鋁基體上的分布進(jìn)行了初步研究，砂盤作為一種手握粗磨削工具，降低磨削力是最重要的，文中借鑒砂帶及單層高溫釬焊超硬磨料砂輪的一些研究提出了砂盤的磨粒在砂輪鋁基體上有序性分布的概念將此概念應(yīng)用于砂盤釬焊制造工藝上在相同的制造工藝和磨削深度條件下對(duì)得到的磨粒有序性及無序性分布的砂盤進(jìn)行了磨削對(duì)比實(shí)驗(yàn)。
2025
變形趨勢(shì)法杏板近加勁環(huán)的部位發(fā)生翹起同樣根據(jù)支竹套價(jià)的連一妾角度，選取3有限兒模進(jìn)行分析聽小套管與支h;h連接部位、加勁環(huán)頂部部位址匕此現(xiàn)應(yīng)力鋁法蘭套管,點(diǎn)具有較好的應(yīng)力儲(chǔ)備，有限元模，即在小部分塑比屬服區(qū)域出現(xiàn)后繼續(xù)承受力菏載。
2025
根據(jù)極限強(qiáng)度準(zhǔn)則，該拐點(diǎn)所代表的荷載值可作為鋁法蘭套管相貫節(jié)點(diǎn)的軸拉下況極限荷載。5組法段套管相貫節(jié)點(diǎn)有限元模型在軸拉工況下，套竹部位均發(fā)生較為明顯的變形套管橫向收緊、縱向擴(kuò)張的變形，鋁法蘭板問發(fā)生翹起根據(jù)支管與套管連接角度，分別取TG219,TG299,T(325進(jìn)行加載過程應(yīng)力分析。
2025
考慮到現(xiàn)有節(jié)點(diǎn)連接形式在強(qiáng)度、剛度與施工方面的不足之處，本文提出新型節(jié)點(diǎn)形式:鋼管塔鋁法蘭套管相貫節(jié)點(diǎn)。
2025
零件幾何尺寸說明:R1為鋁法蘭盤的大圓半徑尺寸，R2為耳朵的半徑尺寸，R3為耳朵相接處的R半徑尺寸，R4為耳朵的中心距尺寸，RS為耳朵的個(gè)數(shù)，R6為孔的中心距尺寸。
2025
在我們單位的實(shí)際生產(chǎn)中，經(jīng)常會(huì)加工鋁法蘭盤類型的零件。它們外形類似，規(guī)格品種多，數(shù)量卻少。為了使用數(shù)控機(jī)床進(jìn)行加工，編程人員必須建立大量的數(shù)模和程序，而且很多都是重復(fù)的勞動(dòng)，導(dǎo)致了生產(chǎn)效率不高。
2025
該零件尺寸精度、形位公差和表面粗糙度要求都很高。由于該砂輪鋁基體的結(jié)構(gòu)是薄壁零件，解決安裝夾緊問題是避免變形保證圓柱度的關(guān)鍵，因此零件安裝夾緊采用如圖2所示的外圓及端面定位和軸向壓緊，以減少工件的夾緊變形。
2024
針對(duì)該氣缸體的特殊結(jié)構(gòu)及鍍層特點(diǎn)，采用合理的裝夾方式及磨削工藝參數(shù)，在精密內(nèi)圓磨床上采用樹脂金剛石(RVD)砂輪鋁基體實(shí)現(xiàn)了對(duì)硬格鍍層內(nèi)孔的磨削。
2024
該箱底壁板一鋁法蘭焊接接頭主要包括焊縫、熔合區(qū)、熱影響區(qū)等部分，裂紋發(fā)生在靠鋁法蘭一側(cè)熔合區(qū)附近，焊接接頭結(jié)構(gòu)如圖6所示。熔合區(qū)壁板裂紋區(qū)域鋁法蘭焊接接頭結(jié)構(gòu)示意焊縫金屬在凝固時(shí)以母材晶粒為表面向焊縫中心生長(zhǎng)，因此熔合線是熔化區(qū)和非熔化區(qū)的邊界，焊縫邊緣晶粒粗大，是接頭的薄弱環(huán)節(jié)。
2024
在鋁法蘭鍛件條狀缺陷附近截取鋁法蘭試樣，并對(duì)鋁法蘭試樣進(jìn)行布氏硬度測(cè)試。鋁法蘭試樣的布式硬度測(cè)試結(jié)果為121HBW10/1000，測(cè)試結(jié)果滿足UJB 2057-1994《航天用LYl9鋁合金鍛件規(guī)范》對(duì)2219鋁合金的要求(標(biāo)準(zhǔn)布式硬度不小于100 HBW10/1000)。
2024
在對(duì)某型號(hào)箱底鋁法蘭焊縫進(jìn)行射線檢測(cè)時(shí)，發(fā)現(xiàn)焊縫區(qū)域存在條狀裂紋缺陷，采用宏觀觀察、化學(xué)成分分析、力學(xué)性能測(cè)試、金相檢驗(yàn)、掃描電鏡和能譜分析等方法對(duì)裂紋缺陷產(chǎn)生的原因進(jìn)行分析。
2024
當(dāng)熱竹砂輪鋁基體受到磨削力和離心力共同作用時(shí)，所受到的載荷為非對(duì)稱載菏。因此并不能用施加對(duì)稱約束的方式去簡(jiǎn)化砂輪鋁基體模型，圖8中為方便觀察結(jié)果，僅顯小砂輪鋁基體體的一部分。
2024
這主要是因?yàn)門型鋁法蘭板剛度較大，鋁法蘭板本身的變形很小，所以空間效應(yīng)不明顯，在工程設(shè)計(jì)中可忽略。
2024
采用Petersen原理對(duì)塔筒間鍛造鋁法蘭連接系統(tǒng)進(jìn)行計(jì)算時(shí)，由于螺栓中心距一般均大于鋁法蘭板的厚度，單個(gè)螺栓在鋁法蘭板上對(duì)應(yīng)的受壓區(qū)域一般不會(huì)重疊，選取螺栓受力最大的區(qū)隔進(jìn)行分析即可保證整個(gè)連接系統(tǒng)的安全性。
2024
鋁法蘭預(yù)拉力F按式(20)計(jì)算。1.25N,PO.叭A(19)式中:N,—荷載作用標(biāo)準(zhǔn)組合下單根錨桿的最大拔力;f,—錨栓的屈服強(qiáng)度;A—錨栓螺紋處的有效截面積。
2024
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